3. 1.3
设计正压
设定的储罐顶部气相空间的高压力，与相应的设计温度一起作为设计载荷条件。
3. 1.4
设计负压 design negative pressure
设定的储罐承受的高外压(不包括由于风载引起的外压)或罐内的---部真空度;设计负压不应小于罐内可能达到的---部真空度(其值按规定流速通过真空泄放阀所形成的真空度来确定)。
3. 1.5
设计温度 design temperature
储罐在正常工作情况下，设定的罐壁板及受力元件的金属温度(沿元件截面厚度的平均温度)，与相应的设计压力一起作为设计载荷条件。/
5.3.1 壁板环缝采用对接时，壁板宜封闭式下料(即下净料)，大型网壳水箱，壁板的下料周长按下式计算:
l=π(di+δ)-ne+nα (5.3.1)
式中l——壁板下料周长(mm)；
di——储罐内径(mm)；
δ——壁板厚度(mm)；
n——单圈壁板数量；
α——每条焊缝收缩量(mm)；
e——对接接头间隙(mm)。
5.3.2 如果壁板预制不采用封闭式下料，可用上式计算后再加所需余量。
5.3.3 每圈壁板封闭式下料时，一块板预制长度应为该圈排板长度与各张壁板长度误差累计之和。
5.3.4 壁板预制尺寸(图5.3.4)允许偏差应参照表5.3.4的规定。
随着国产药芯焊丝生产工艺的不断完善，大型储罐施工中越来越多地应用气- 电立焊。近年来我国又研发出nbc逆变式co2气体保护焊电源，进一步提高焊接的稳定性，促进了半自动co2焊在施工生产中的应用。随着我国熔焊用焊丝标 准gb/t 14957--1994的修订，各种焊剂生产工艺的改进，埋弧焊也越来越多地应用于现场施工中。工程实际中气-电立焊、埋弧焊、半自动co2焊 在安装20 000-100 000 m3储罐焊接中的应用，
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